ЗМІСТ
1. Введення
2 Розробка принципової гідравлічної схеми
3. Розрахунки
3.1 Розрахунок і вибір гідроциліндра
3.2 Розрахунок і вибір гідронасосу
3.3 Вибір робочої рідини
3.4 Розрахунок і вибір гідроапаратів
3.5 Розрахунок гідроліній
3.6 Тепловий розрахунок гідроприводу
3.7 Розрахунок зовнішньої характеристики гідроприводу
Бібліографічний список
1. ВСТУП
Застосування гідравлічного приводу і засобів гидроавтоматика є одним з перспективних напрямків сучасного розвитку машинобудування. Близько 70% гірських, будівельних, дорожніх, землерийних, підйомно-транспортних машин і установок оснащених гідроприводом.
Під об'ємним гідроприводом розуміється сукупність пристроїв, до числа яких входить один або кілька об'ємних гідродвигунів, призначених для приведення в рух механізмів і машин з допомогою робочої рідини під тиском. Основою насосного гідроприводу є об'ємний насос, який створює напір робочої рідини, яка володіє в основному енергією тиску. Ця енергія перетворюється потім в механічну роботу. Завдяки високому об'ємному модулю пружності робоче рідини в об'ємному гідроприводі забезпечується практично жорсткий зв'язок між його вхідними і вихідними органами. Об'ємний насосний гідропривід з приводом від електродвигуна широко застосовується в сучасних машинах та механізмах.
Це пояснюється такими перевагами гідроприводу як: висока компактність при невеликих габаритах і масі, що припадає на одиницю потужності; можливість реалізації великих передавальних чисел; гарні динамічні властивості приводу; можливість плавного і широкого регулювання швидкості руху виконавчого органу; надійне запобігання приводного електродвигуна від перевантажень; простота перетворення обертального і поступального руху один в одного; висока швидкодія і мале час розгону рухомих частин; гідропривід легко управляється і автоматизується. Завдяки рясною і постійної мастилі гідропривід довговічний і надійний. Він дозволяє плавно, в широкому діапазоні регулювати рух виконавчого органу, Об'ємний гідропривід допускає досить довільне розташування його елементів на машині, що надзвичайно важливо для мобільних машин, що працюють в складних умовах.
До недоліків гідроприводу відносяться: порівняно невисокий ККД; необхідність високої герметичності гідроапаратів, а отже, точність обробки деталей, що обумовлює їх відносно підвищену вартість; можливість нестабільної роботи, спричиненої температурними коливаннями в'язкості робочої рідини.
2. Розробка принципової гідравлічної схеми
Тих. вимоги до гідросистеми: насос розвантажений додатковим гідророзподільником, фіксація проміжних положень штока двостороннім гідрозамки, фільтр встановлений на зливний гідролінії.
3. Розрахунки
3.1 Розрахунок і вибір гідроциліндра
Розрахункове значення діаметра гідроциліндра D 2 p, мм визначається за формулою:
(3.1)
де Р 2 p - розрахунковий тиск робочої рідини на вході в гідроциліндр, МПа; F 2 - зусилля на штоку, Н; η мах - механічний ККД гідроциліндра (рекомендується приймати η мах = 0,95 ... 0,96). Приймаються η мах = 0,95. Тиск Р 2 p попередньо приймається рівним:
(3.2)
де Рн - номінальний тиск у гідросистемі, МПа.
Тиск рідини, що виникає в штокової порожнини гідроциліндра, не враховуємо через його малого значення. За розрахунковим значенням діаметра D 2 p з табл. 3.1, в якій приведені параметри гідроциліндрів для тисків Рн = 16 і 20 МПа, беруть найближче більше значення діаметра D 2. Діаметр штока d 2 приймають по табл. 3.1, попередньо поставивши значенням параметра (φ = 1,25 або 1,6.) Приймаються φ = 1,25.
Таблиця 3.1 - Параметри гідроциліндрів загального призначення
D 2, мм | 63 | 80 | 100 | 110 | 125 | 140 | 160 | 180 | 200 | |
d 2, мм φ | При 1,25 | 28 | 36 | 45 | 50 | 56 | 63 | 70 | 80 | 90 |
φ | 1,6 | 40 | 53 | 60 | 70 | 80 | 90 | 100 | 110 | 125 |
З таблиці обираємо D 2 = 100 мм, d 2 = 45 мм.
Для прийнятого діаметра D 2 робочий тиск рідини Р 2, МПа у ідроціліндра складе:
(3.3)
Витрата рідини, що підводиться в поршневу порожнину гідроциліндра Q 2Р, м 3 / с складе:
(3.4)
де V 2 - задана швидкість руху поршня м / с; η 0 - об'ємний ККД гідроциліндра, який для нових гідроциліндрів з манжетні ущільнення можна прийняти η 0 = 1.
3.2 Розрахунок і вибір гідронасосу
Розрахункова подача гідронасосу Q 1 p визначається з умови нерозривності потоку рідини, яке з точністю до витоків у гидролінія і гідроапаратури, що припустимо на стадії попереднього розрахунку, має вигляд
(3.5)
Тоді розрахунковий робочий об'єм гідронасосу V op, м 3 визначають за формулою
(3.6)
де n - номінальна частота обертання вала насоса, с -1, - Об'ємний ККД гідронасосу, який попередньо можна прийняти рівним η 01 = 0,9 ... 0,95. Приймаються η 01 = 0,925.
При виборі типу гідронасосу необхідно в першу чергу враховувати рівень номінального тиску. Аксіально-поршневі гідронасоси розраховані на високі значення номінального тиску. Вони мають також більш високі об'ємний і повний ККД у порівнянні з гідронасосом інших типів. Тому для умов завдання на контрольно-курсову роботу доцільно орієнтуватися на аксіально-поршневі гідронасоси. Вибираємо гідронасос з табл. 3.2.
Таблиця 3.2 Основні параметри аксіально-поршневих гідронасосів
Тип насоса | Робочий об'єм, V 01, см 3 | Номінальна-ное тиском-ня, МПа | Частота обертання, хв | ККД | Маса, кг | |
n, хв -1 | Об'ємний η 0 | Повний η | ||||
МНА | 10 | 20 | 1500 | 0,94 | 0,91 | 6,6 |
16 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 16,5 | |
25 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 17,5 | |
40 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 59,0 | |
63 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 59,5 | |
100 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 93,0 | |
125 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 93,0 | |
210 | 11,6 | 16 або 20 | 3000 | 0,95 | 0,85 | 5,5 |
28,1 | 16 або 20 | 2000 | 0,95 | 0,91 | 12,5 | |
54,8 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 23,0 | |
107 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 52,0 | |
225 | 20 | 1500 | 0,95 | 0,91 | 100,0 | |
310 | 56 | 20 | 1500 | 0,96 | 0,91 | 23,0 |
112 | 20 | 1500 | 0,96 | 0,91 | 41,0 | |
224 | 20 | 1500 | 0,96 | 0,91 | 86,0 | |
НА | 33 | 16 | 1500 | 0,91 | 0,85 | 14,0 |
Вибираємо насос тапа НА: робочий об'єм, V 01 = 33см 3, номінальне тиском-ня 16 МПа, частота обертання n = 1500 хв -1, ККД: об'ємний η 0 = 0,91, повний η = 0,85, маса 14 кг .
З урахуванням фактичних параметрів прийнятого гідронасосу дійсна його подача буде дорівнює, м 3 / с:
(3.7)
де V 01 і η 0 - робочий об'єм і об'ємний ККД прийнятого типорозміру гідронасосу; n - частота обертання вала гідронасосу за умовами завдання, с -1
3.3 Вибір робочої рідини
Спочатку необхідно вибрати умови застосування гідрофікованої машини або обладнання: при негативних температурах; при позитивних температурах в закритих приміщеннях, при позитивних температурах на відкритому повітрі.
Аксіально-поршневі насоси працюють на чистих (тонкість фільтрації 25 мкм) робочих рідинах ВМГЗ, МР-20 або МР-30 в залежності від умов застосування гідроприводу. Технічні характеристики цих робочих рідин наведено в табл. 3.3.
Таблиця 3.3 - Технічні характеристики робочих рідин
Марка | Щільність ρ при 50 о С, кг / м 3 | Кінематична в'яз-кість v при 50 ° С, 10 - 4 м / с | Температурні межі застосування аксіально-поршневих насосів, ° С | Умови застосування |
ВМГЗ | 860 | 0,1 | -40 - +65 |
При негативних температурах | ||||
МГ-20 | 985 | 0,2 | -10 - +80 | При позитивних температурах в закритих приміщеннях |
МГ-30 | 980 | 0,3 | +5 - +85 | При позитивних температурах на відкритому повітрі |
Вибираючи робочу рідину марки МГ-20. Щільність при 50 о С: ρ = 985 кг / м 3; кінематична в'язкість при 50 ° С: v = 0,2 ∙ 10 -4 м / с; температурні межі застосування аксіально-поршневих насосів: від -10 ° С до +80 ° С; умови застосування: при позитивних температурах в закритих приміщеннях.
3.4 Розрахунок і вибір гідроапаратів
Вибір гідроапаратури проводиться, перш за все, по тиску і витраті робочої рідини в точці установки. Необхідно враховувати також функціональні особливості подбираемое гідроапаратури. З таблиць вибираємо гідроапаратуру.
Гідророзподільник служить для включення, виключення та реверсування руху штока гідроциліндра. Вибираємо розподільник типу Р-16:
Параметри | Типорозмір |
Р-16 | |
1 Витрата рідини, л / хв | 63 |
2 Тиск номінальне, МПа | 16 |
3 Внутрішні витоку, не більше, л / хв | 0,05 |
4 Втрати тиску, МПа | 0,2 |
Запобіжний гідроклапан призначений для захисту гідроприводу від тиску, що перевищує встановлений. Вибираємо гідроклапан БГ52-14:
Параметри | Типорозмір БГ 52-14 |
1 Витрата, л / хв | 70 |
2 Тиск номінальне, МПа | 5-20 |
3 Маса, кг | 7 |
Гідрозамок являє собою керований зворотний клапан і служить для фіксації штока вимкненого гідроциліндра в необхідному положенні. Вибираємо гідрозамок типу КУ-20:
Параметри | Типорозміри КУ-20 |
1 Витрата, л / хв | 63 |
2 Тиск номінальне, МПа | 32 |
3 Втрати тиску, не більше, МПа | 0,4 |
4 Витоки в сполученні клапан-сідло, см У хв | 4,98 |
5 Маса, кг | 13,1 |
Фільтр служить для очищення робочої рідини від твердих забруднювачів. Вибір типу фільтру проводиться по необхідної тонкості очищення, витраті робочої рідини через фільтр і тиску в гідролінії гідроприводу. Вибираємо фільтр типу 1.1.20-25:
Тип фільтру | Тонкість фільтрації, мкм | Номінальна витрата, л / хв | Тиск, МПа |
1.1.20-25 | 25 | 63 | 20 |
Гидробак служить для розміщення робочої рідини, додаткового очищення рідини від забруднень за рахунок осідання твердих частинок, а також охолодження рідини виділенням тепла через зовнішні поверхні бака в навколишнє середовище.
Обсяг бака орієнтовно визначається за формулою:
V Б = (2 ... 3). Q 1, дм 3 (3.8)
де Q 1 - подача гідронасосу, л / хв.
V Б = 2,5 ∙ 45 = 112,5 дм 3
Номінальну місткість бака приймають відповідно до рекомендацій ГОСТ 16770 з ряду значень (дм 3):
25: 40, 63; 100; 125; 160; 200; 250; 320; 400; 500; 630; 800
Вибирай V Б = 125 дм 3.
3.5. Розрахунок гідроліній
Розрахунковий діаметр d P, мм гідроліній визначається за формулою:
= (3.9)
де Q - витрата рідини на даній ділянці, м 3 / с V д - що допускається швидкість руху робочої рідини в трубопроводі: для всмоктувального трубопроводу V Д = 0,5 ... 1,5 м / с; для зливного V д = 1, 5 .., 2,5 м / с; для напірного при Рн ≥ 10 МПа і l <10 м допускається швидкість V Д = 5 ... 6 м / с. Розрахункове значення діаметра (у мм) округляється до найближчого за ГОСТ 8732 або ГОСТ 8734: ... 7; 9; 12; 15; 16; 22; 28, 36, 44; 56; 67; 86 ,.... Ці значення діаметрів вибираються при номінальних тисках від 10 до 20 МПа.
Визначимо розрахунковий діаметр для всмоктувального трубопроводу:
За ГОСТом приймаємо = 36 мм.
Визначимо розрахунковий діаметр для зливного трубопроводу:
За ГОСТом приймаємо = 22 мм.
Визначимо розрахунковий діаметр для напірного трубопроводу:
За ГОСТом приймаємо = 15 мм.
За прийнятим діаметру визначається дійсна швидкість, м / с руху рідини в напірному, зливному і всмоктуючому трубопроводах:
(3.10)
Визначимо дійсну швидкість руху рідини у всмоктуючому трубопроводі:
Визначимо дійсну швидкість руху рідини в зливному трубопроводі:
Визначимо дійсну швидкість руху рідини в напірному трубопроводі:
Розрахунок гідравлічних втрат в напірній гідроліііі проводиться з урахуванням втрат тиску по довжині трубопроводу Δ Р т, втрат тиску в місцевих опорах трубопроводу Δ Р м і втрат тиску в Гідроапарати ДРгд.
Втрати тиску, ΔР Т, Па по довжині трубопроводу визначаються по формулі Дарсі-Вейсбаха
(3.11)
де р - щільність робочої рідини, кг / м 3; λ - коефіцієнт гідравлічного тертя; l - довжина гідролінії, м; v - швидкість руху рідини, м / с; d - діаметр напірної гідролінії, м.
Для визначення коефіцієнта гідравлічного тертя спочатку необхідно визначити режим руху рідини, для чого визначається значення числа Рейнольдса за формулою
(3.12)
де v - кінематична в'язкість робочої рідини, м 2 / с.
Так як R е <2300, то режим руху рідини ламінарний.
При ламінарному русі рідини коефіцієнт гідравлічного тертя з урахуванням теплообміну з навколишнім середовищем через стінки трубопроводу визначається за формулою Пуазейля:
(3.13)
Втрати тиск DР Т по довжині трубопроводу:
Втрати тиску в місцевих опорах визначаються за формулою
(3.16)
Де ξ - коефіцієнт місцевого опору. Як місцевих опорів враховуються: входи в гідророзподільник, гідрозамок і гідроциліндр (ξ 1 = ξ 2 = ξ 3 = 0,8 ... 0,9);
місце приєднання гідролінії запобіжного гідроклапана до напірної гідролінії (ξ 4 = 0,2) і два закруглених коліна (ξ 5 = ξ 6 = 0,15).
Втрати тиску в місцевих опорах:
= 3 ∙ 7561 +1779 +2 ∙ 1334 = 27130 Па = 0,027 МПа
Дійсні втрати тиску в гідрораспределятеле і гідрозамки визначаються за формулами:
(3.17)
(3.18)
де Δ Р PH і Δ Р ДТ номінальні втрати тиску в гідророзподільник і гідрозамки відповідно до їх технічними характеристиками; Q PH і Q ДТ номінальні витрати робочої рідини через гідророзподільник і гідрозамок відповідно до їх технічними характеристиками; Q 1 - подача гідронасосу розрахована за формулою (3.7).
Сумарні втрати тиску в Гідроапарати
(3.19)
Сумарні втрати тиску в напірному трубопроводі визначаються за формулою
(3.20)
Δ Р = 0,06 +0,027 +0,3 = 0,387 МПа
У правильно розрахованої напірної гідролінії сумарні втрати тиску не повинні перевищувати 5 ... 6% номінального тиску. 0,387 МПа складає менше 6% від 16 МПа, отже гидролінія розрахована правильно.
При цьому
Р 1 = Р 2 + Δ Р <Р H, (3.21)
де P 2 - тиск у гідроциліндра, розрахована за формулою (3.3):
Р 1 = 13,4 +0,387 = 13,787 <16.
3.6 Тепловий розрахунок гідроприводу
Енергія, витрачена на подолання різних опорів в гідроприводі, в кінцевому підсумку перетворюється в теплоту, що викликає нагрів робочої рідини і небажане зниження її в'язкості. Приблизно вважається, що отримана з робочою рідиною теплота повинна віддаватися в навколишнє середовище через поверхню бака.
Тепловий потік через стінки бака еквівалентний втраченої потужності Δ N
Δ N = N 1 - N 2П (3.22)
де N 1 - потужність гідронасосу; N 2П - корисна потужність на штоку гідроциліндра.
Потужність гідронасосу, Вт
(3.23)
де Q 1 - подача гідронасосу, визначена за формулою (3.7); Р 1 - тиск гідронасосу, розрахована за формулою (3.21); η 1 - повний ККД гідронасосу відповідно до його технічною характеристикою.
Корисна потужність, Вт визначається за формулою
N 2 = F 2 V 2 (3.24)
де F 2 - зусилля на штоку відповідно до завдання, Н; V 2 - дійсна швидкість руху штока, м / с.
Дійсна швидкість руху штока V 2 визначається за формулою
(3.25)
де Δ Q p - витікання робочої рідини в гідророзподільників, що приймаються відповідно до його технічною характеристикою.
м / с.
Корисна потужність:
N 2 = 100 ∙ 10 3 ∙ 0,095 = 9500 Вт
Тепловий потік через стінки бака еквівалентний втраченої потужності:
Δ N = 12165-9500 = 2665 Вт
Потрібна площа поверхні охолодження
(3.26)
де k 0 - коефіцієнт теплопередачі, який за відсутності обдування не перевищує 15 Вт / м 2, t Ж - температура рідини (60 ... 70 ° С), t В - температура повітря.
3.7 Розрахунок зовнішньої характеристики гідроприводу
Стосовно до проектованого гідроприводу під зовнішньою характеристикою розуміють залежність швидкості переміщення штока гідроциліндра від зусилля на штоку V = ƒ (F 2). Для побудови графіка зовнішньої характеристики необхідно задатися кількома (не менше 4 ... 5) значеннями F 2 i в межах 0 ≤ F 2 i ≤ F 2. Кожному значенню зусилля F 2 i відповідає тиск Р 2 i гідроциліндра, яке визначається за формулою
(3.27)
Оскільки втрати тиску в напірному трубопроводі практично не залежать від тиску в напірному трубопроводі, то відповідні значення тиску Δ P 2 i у гідронасосу визначаються за формулою
P 1 i = P 2 i + ΔP (3.28)
де Δ Р - втрати тиску, розраховані за формулою (3.20).
Зі збільшенням тиску P 1 i зростають витікання робочої рідини в гідронасосу Δ Q 1 i і в гідророзподільників Δ Q pi Тому дійсна подача робочої рідини в гідроциліндр із зростанням зусилля F 2 i зменшується. У зв'язку з цим зменшується і швидкість руху штока V 2 i значення якої визначається за формулою
(3.29)
де Q 1 T - теоретична подача гідронасосу; Δ Q Ni і Δ Q Pi - витікання робочої рідини в гідронасосів та гідророзподільників.
При цьому:
(3.30)
(3.31)
(3.31)
де a 1 і a 2 - коефіцієнти витоків для гідронасосу і гідророзподільника.
Коефіцієнти витоків визначаються за формулами
(3.33)
, (3.34)
де η 01 - об'ємний ККД гідронасосу відповідно до його технічною характеристикою; Δ Q p - Витоку прийнятого гідророзподільника відповідно до його технічною характеристикою; Р н - номінальний тиск.
Розрахуємо коефіцієнти витоків і теоретичну подачу гідронасосу (так як вони однакові для всіх швидкостей):
Розрахуємо швидкості переміщення штока гідроциліндра для наступних значень зусилля на штоку: F 2 i = 0; 25; 50; 75; 100 кН.
1) F 20 = 0 кН.
P 20 = 0
P 10 = 0 +0,387 = 0,387 МПа
Δ Q H 0 = 0,18 ∙ 10 -12 ∙ 0,387 ∙ 10 6 = 0,06 ∙ 10 -6
Δ Q Р0 = 0,05 ∙ 10 -12 ∙ 0,387 ∙ 10 6 = 0,01 ∙ 10 -6
2) F 21 = 25 кН.
P 11 = +0,387 = 3,7 МПа
Δ Q H 1 = ∙ 3,7 ∙ 10 6 = 0,66 ∙ 10 -6
Δ Q Р1 = ∙ 3,7 ∙ 10 6 = 0,185 ∙ 10 -6
3) F 2 лютого = 50 кН.
P 12 = 6,7 +0,387 = 7,087 МПа
Δ Q H 2 = ∙ 7,087 ∙ 10 6 = 1,27 ∙ 10 -6
Δ Q Р2 = ∙ 7,087 ∙ 10 6 = 0,35 ∙ 10 -6
4) F 23 = 75 кН.
P 13 = 10 +0,387 = 10,387 МПа
Δ Q H 3 = ∙ 10,387 ∙ 10 6 = 1,9 ∙ 10 -6
Δ Q Р3 = ∙ 10,387 ∙ 10 6 = 0,5 ∙ 10 -6
5) F 24 = 100 кН.
P 14 = +0,387 = 13,787 МПа
Δ Q H 4 = ∙ 13,787 ∙ 10 6 = 2,48 ∙ 10 -6
Δ Q Р4 = ∙ 13,787 ∙ 10 6 = 0,69 ∙ 10 -6
За отриманими даними побудуємо графік залежності V = ƒ (F 2). Далі необхідно оцінити ступінь зниження швидкості руху штока при зміні зусилля F 2 i від нуля до F 2.
(3.35)
де V 20 - швидкість руху штока при F 2 = 0.
СПИСОК
1. Гідравліка, гідромашини і гідроприводи / Т.М. Башта